熱式氣體質量流量計流量傳感器是非電zui的電轉換部件，其內部結構示于圖4，在一根薄壁細管上，對稱繞制四個繞組w56。重疊于W12之上，W78重疊于W34上，組成惠斯登電橋，供以恒定電流，使管子加熱，無流量時，測量管的溫度分布是對稱的一條曲線見圖5，有流量時，曲線偏離對稱，流量越大，偏離越甚。四臂繞組既是加溫元件又兼作測溫元件，電橋對角檢出的直流毫伏信號(D.Cmv)與流量的大小在一定的范圍內成線性。

無流量時，熱式氣體質量流量計上游管段與下游管段的平均溫升對稱且均可表示為

式中:Q—每半截管由電源獲得的熱量。

A—每半截管與環境間的熱傳導。有流量時，氣流流經上游段管表現為吸熱，氣流經下游段時，表現為放熱，這種熱交換以傳導形式為主，由于流速緩慢和管徑較細，可以認為管壁與被測氣體間的熱交換是充分的。因而與一定流量對應的上下游半截管其平均溫度分別表為

和△T=T-To

將(5)式代入(4)式，則上下游管的平均溫差為:

顯然，對于特定的介質和儀表結構，并保持恒定加熱功率，其比熱C，zui高溫升T,傳熱系數A均為常數。

(6)式表達了儀表的基本方程，熱式氣體質量流量計因而得名。由(6)式可知，該儀表的測檢前提是比熱C恒定，因而熱流量計僅適用于單一組份的氣體或組份比恒定的混合氣體的流量測量。電橋輸出的信號(D.Cmv )是T2m_T1m的量度，于是可以給出mv與質量流量(或者以體積表示的流量)的校正曲線示于圖6，由曲線可知，在儀表的整個測量范圍，線性段是很寬的，4.51/hr以后偏離了線性，說明流速已偏高，氣流部份來不及與管壁進行充分的熱交換，從管中帶出部份熱量，于是線性被破壞，對于小4管線性范圍懷要賽些。

由(6)式可知，儀表如果以質量流量標定，則流量將與溫度及壓力基本上無關，這是因為氣體的比熱在很寬的范圍與溫度及壓力近似無關。但是，氣體的質量標定還有很多困難，所以國外許多國家仍以體積標定為主要方法，例如法國的U-70型與美國的LF及HF系列儀表均是如此，顯然體積法敏感于操作壓力及溫度，而且環境溫度的波動也將引起示值的變化，這種變化的大小與儀表的結構的對稱性，特別是與測量元件的工藝繞絲的配對性有關。

由(6)式可知，環境溫度To變化，K值將變化，相同流量對應的信號值將變化，實驗測定流量曲線隨環境溫度變化的影響見圖7。在一般情況下，環境溫度升高20 攝氏度，流量曲線下移(幾乎是平行的關系)約7一8%。因此，設計一個大熱容量的鋁制等溫體內藏測量元件和采用溫度補償措施是十分必要的。等溫體的設置是減小瞬時溫度波動的影響，而溫度補償電路將消除緩慢的環境溫度波動的影響。

熱式氣體質量流量計的研制工作著重是突破兩點，其一是尋求一個效果好，簡易可行，便于批量生產的環境溫度補償措施;其二是提高儀表對于瞬變流量的響應速度，由于加溫和測溫元件繞于測量管的外壁，滯后時間就較大，實測低壓型(直徑3*0.1鎳管)

其時間常數為33秒;高壓型(直徑4 *0.2不銹鋼管)為55秒。對于脈動(如往復泵出口)流量的測量，儀表能給出平均流量的示值，但對于快變化的瞬時流量，儀表不能立即響應，在自動調節系統中過多的滯后是不允許的，將嚴重影響調節質量。實驗測定熱式質量流量計的純滯后時間是很短的，約為0.5一1秒，流量計對階躍流量信號的滯后表現為時間常數較大，呈積分式指數曲線，這使我們有可能對輸出信號進行純電路的再處理，顯然這種處理應該是微分形式，它起到超前作用，實際電路采用放大、閉環積分負反饋形式，合理選擇反饋元件，可使響應時間大為縮短。

由圖4可知:熱式氣體質量流量計為了保證足夠的機械強度，測量管套焊在加強管內，加強管通過熱容較大的黃銅散熱塊延伸至環境里，以便外接管路，銅散熱塊被認為是處于環境溫度To,鋁等溫體與外殼組成了電和磁的雙層屏蔽。